Gratias tibi ago pro natura.com adire.Versionem navigatoris limitata CSS auxilio uteris.Ad optimam experientiam commendamus ut navigatro renovato uteris (vel inactivare Compatibilitas Modus in Penitus Rimor).Praeterea, ad sustentationem permanentem, situm sine stylis et JavaScript ostendemus.
Iunctae tres articulos per dictum ostendentes.Utere globulis posterioribus et proximis movere per labitur, vel globulis lapsus moderatoris in fine movere per singulas lapsus.
Nuper demonstratum est usum ultrasoundi textus meliorem posse cedere in ultrasound-aspiratione denique acus biopsy (USeFNAB) comparata ad conventionalem acum denique aspirationem biopsy (FNAB).Necessitudo inter revellere geometriam et acum extremum actionis nondum exploratum est.In hoc studio quaesivimus proprietates acus resonantiae et deflexionis amplitudines pro variis acus geometriis cum diversis longitudinibus revellere.Utens ferramento conventionali cum 3.9 mm incisis, extremum deflexionis factoris potentiae (DPR) erat 220 et 105 µm/W in aere et aqua, respective.Hoc excelsior est quam apicem axiymmetricum 4mm revellere, quod in aere et aqua respective DPR of 180 et 80 µm/W consecutus est.Hoc studium momentum relationis elucidat inter flexuram rigorem in revellere geometriae in contextu diversis subsidiis insertionis, et sic perspicientiam praebere potest methodos ad actionem incidendi post puncturam mutata acus revellere geometriam, quae refert USeFNAB.Applicatio rerum.
Finis acus aspirationis biopsy (FNAB) est ars, in qua acus ad exemplum textus obtinendum adhibetur, cum deprauatio suspecta est 1,2,3.Apicibus Franseen-type ostensae sunt ut altiora diagnostica perficiendi quam traditum Lancet4 et Apices Menghini5 praeberent.Axisymmetricae (id est circumferentiales) bevelae propositae sunt etiam ad augendam probabilitatis specimen idoneae histopathologiae.
Per biopsy, acus per stratas cutis et textus penetratur ut pathologiam suspectam patefaciat.Recentes studiis docuerunt activationem ultrasonicam vim puncturam minuere posse ad accessum mollium textuum 7,8,9,10.Acus revellere geometriam demonstratum est ad vires acus commercium afficere, eg longiores bevels ostensum est vires penetrationis inferiores habere 11 .Propositum est quod post acus traiectionem superficiei, id est post puncturam penetraverit, vis acus incisio esse potest 75% totius acus-titudinis commercii.Ultrasound (US) ostensum est ad meliorem qualitatem diagnostica mollis textus biopsy in post-punctura phase13.Aliae rationes ad meliorem os qualitatem biopsy meliorem effectae sunt propter textus duritiam sampling14,15 sed nullus eventus nuntiavit qualitatem biopsy meliorem.Aliquot studia etiam invenerunt quod obsessio mechanica crescit cum augendo ultrasound coegi voltage16,17,18.Etsi multa studia axialium (longitudinalium) copiae statice in interactiones acu-titudinum 19, 20, studia de dynamicis temporalibus et acus geometriae in ultrasonica aucta FNAB (USeFNAB) limitantur.
Propositum huius studii erat investigare effectum diversorum geometriarum revellere in apice acus acus flexionis in frequentiis ultrasonicis.Peculiariter investigavimus effectum injectionis medii in acus extremitate deflexionis post puncturam pro acus conventionali bevels (eg, lancetis), axiymmetricis et asymmetricis geometricis simplicibus coneris (fig. ad faciliorem progressionem acus USeFNAB ad varios usus sicut suctus selectivam. accessum vel mollis TEXTUS nuclei.
Huic studio variae geometriae revellendae sunt.(a) Lanceae conformes ISO 7864:201636 ubi angulus primus revelet, angulus gyrationis secundarius est, et angulus gyrationis secundarius revelet, et angulus gyrationis secundarius est. gradus , in gradibusb) linearis asymmetricus singularis gradus chamfers (vocatur "vexillum" in DIN 13097:201937) et (c) linearis gradus chamferrici axisymmetrici (circumferentialis) singularis.
Accessus noster ad primum exemplar est mutationis in flexione aequalitatis per clivum pro ferramento conventionali, axiymmetrico, et asymmetricis geometricis unius stadii clivi.Nos igitur parametrici calculi studium ad effectum revellendi angulum et tubum longitudinis in mechanismo mobilitatis onerariis examinamus.Hoc fit, ut meliorem longitudinem ad acus prototypum efficiendum determinet.Ex simulatione, acus prototypa facta sunt eorumque mores resonantes in aere, aqua, et 10% (w/v) gelatina ballistica experimento notata erat, mensurando reflexionem voltages coefficientem et calculandi vim efficientiae translationis, ex qua frequentia operativa erat. constituta..Denique imaginatio alta celeritate adhibetur ut deflexionis undae in extremitate acus in aere et aqua directe metiatur deflexio, et aestimare vim electricam ab unaquaque inclinatione et deflexione potentiae factoris (DPR) geometriae injecti transmissam. medium.
Ut in Figura 2a, uti N. 21 fistulae (0,80 mm OD, 0,49 mm ID, 0,155 mm fistulae parietis crassitiei, paries vexillum ISO 9626:201621) factum e 316 chalybe immaculato (modulus iuvenilis 205).\(\text{GN/m}^{2}\), densitas 8070 kg/m\(^{3}\), Ratio Poisson 0.275).
Determinatio flexionis necem et inveniens exemplar elementi finiti (FEM) acus et limites conditiones.(a) Determinatio coneris longitudinis (BL) et tibiae longitudinis (TL).(b) Tribus dimensivis (3D) elementum finitum exemplar (FEM) utens puncto harmonico vi \(\tilde{F}_y\vec{j}\) acum ad finem proximum excitandam, punctum deflectat, velocitatem metiatur. per tip (\( \tilde{u}_y\vec{j}\), \(\tilde{v}_y\vec {j}\)) computare mobilitatem onerariam mechanisticam.\(\lambda _y\) definitur flexio aequalitatis cum verticali vi \(\tilde{F}_y\vec {j}\).(c) Determinare centrum gravitatis, areae crucis sectionis A, et momenta inertiae \(I_{xx}\) et \(I_{yy}\) circa axem x-axem et y-axem respective.
Ut in fig.2b, c, ob infinitum (infinitum) trabem cum area transversali A et magna adaequatione comparata ad magnitudinem sectionis crucis trabis, curvatio (vel inflexio) velocitatis Phase \(c_{EI}\. ) definitur 22:
ubi E est modulus Young (\(\text {N/m}^{2}\)), \(\omega _0 = 2\pi f_0\) est excitatio frequentiae angularis (rad/s), ubi \(f_0 \ ) est frequentia linearis (1/s vel Hz), I est momentum inertiae areae circa axem usurae \((\text{m}^{4})\) et \(m'=\ rho _0 A \) est massa unitatis longitudinis (kg/m), ubi \(\rho _0\) densitas \((\text {kg/m}^{3})\) et A crux est. -sectional area trabis (xy planum) (\(\text{m}^{2}\)).Cum in casu nostro applicata vis verticali y-axi sit parallela, ie \(\tilde{F}_y\vec {j}\), tantum interest in momento inertiae areae circa horizontalem x-. axis, ie \(I_{xx}\), Ideo;
Ut elementum finitum exemplar (FEM), ponatur obsessio pura harmonica (m), sic acceleratio (\(\text {m/s}^{2}\)) exprimitur ut \(\partialis ^2 \vec. { u}/ \ partial t^2 = -\omega ^2\vec {u}\), eg \(\vec{u}(x, y, z, t) := u_x\vec {i} + u_y \vec {j }+ u_z\vec {k}\) obsessio trium dimensiva vectoris in coordinatis localibus definita est.Reponit hanc cum forma Lagrangiana finite deformabilem momentum staterae law23, secundum eius exsecutionem in sarcina software Multiphysica COMSOL (versiones 5.4-5.5, COMSOL Inc., Massachusetts, USA), dat:
Ubi \(\vec {\nabla}:= \frac{\partialis}}{\partialis x}\vec{i} + \frac{\partialis}}{\partialis y}\vec {j} + \frac{ \partialis }{\z}\vec {k}\ partialis) est operator tensor divergentiae, et \({\underline{\sigma}}\) est Piola-Kirchhoff tensoris accentus secundus (ordine secundo, \(\ text. { N /m}^{2}\), et \(\vec{F_V}:= F_{V_x}\vec{i}+ F_{V_y}\vec{j}+ F_{V_z}\vec { k} \) est vis corporis vector (\(\text {N/m}^{3}\)) cujusvis voluminis deformabilis, et \(e^{j\phi }\) est Phase vis corporis, phase angulus \(\phi) (rad).In casu nostro, vis corporis nulla est, et exemplar nostrum geometricam linearitatem sumit ac parvas deformationes mere elasticas, id est \({\underline{\varepsilon}}^{el} = {\underline{\varepsilon}}\ ), ubi \({\underline{\varepsilon}}^{el}\) et \({\underline{ \varepsilon}}\) - deformatio elastica et deformatio totalis (dimensionless secundi ordinis) respective.Hooke constitutionis isotropicae tensoris elasticitas \(\underline {\underline {C))\) obtinetur utens modulo Iuvenis E(\(\text{N/m}^{2}\)) et Poisson ratio v definitur, ut \(\underline{\underline{C}}:=\underline{\underline{C}}(E,v)\) (quartus ordo).Ita calculus accentus fit \({\underline{\sigma}} := \underline{\underline{C}}:{\underline{\varepsilon}}\).
Calculi fiebant cum elementis 10-node tetradralibus cum magnitudine elementi \(\le\) 8 µm.Acus in vacuo exemplotur, et mobilitas mechanica valorem transferens (ms-1 H-1) definitur ut \(|\tilde{Y}_{v_yF_y}|= ||\tilde{v}_y\vec {j} |/|\ tilde{F}_y\vec {j}|\)24, ubi \(\tilde{v}_y\vec {j}\) est output multiplex velocitas handpiece, et \( \tilde{ F} _y\vec{j}\) est vis intricata in fine proximae tubi sita, ut in Fig. 2b.Mobilitas mechanica transmissiva exprimitur in decibels (dB) utens maximi pretii respectum, id est \(20\log _{10} (|\tilde{Y}|/ |\tilde{Y}_{max}| )\ ) omnia studia FEM frequentia 29.75 kHz exercebantur.
Consilium acus (fig. 3) constat ex conventionali acus 21 coniecturae hypodermicae (catalogus numerus: 4665643, Sterican(^^circledR\), diametro exteriore 0,8 mm, longitudine 120 mm, facta ex AISI. chromium-nickel chalybs immaculata 304., B. Braun Melsungen AG, Melsungen, Germania) imposuit manicam plasticam Luer Lock factam e polypropylene proximali cum apice modificationis respondente.Acus tubus ad waveguide solidatur ut in Fig. 3b.In chalybe incorrupta 3D impressor undarum impressus est (EOS Steel 316L in EOS M 290 3D impressor, 3D Formtech Oy Jyväskylä, Finland) et dein Langevin sensori appositus utens fulminibus M4.Transductor Langevin ex 8 elementis piezoelectricis anuli cum duobus ponderibus ad utrumque finem consistit.
Quattuor genera apicibus (pictis), ferramentum commerciale promptum (L), et tria axiymmetrica simplicia (AX1—3) factorum longitudinum revellere (BL) inter 4, 1.2, et 0,5 mm, respective.(a) Claudere-ex tip acus perfecti.(b) Top intuitu quattuor fibulae a 3D impressis waveguide solidatae ac deinde ad Langevin sensorem cum M4 fulminibus connexae sunt.
Tres apices axisymmetrici revellere (Fig. 3) (TAs Machinae Instrumenti Oy) fabricati sunt convellere longitudinibus (BL, in Fig. 2a determinatis) inter 4.0, 1.2 et 0.5 mm, correspondentibus \(\prox\) 2\(^\ circ\, 7(^\ circ,) et 18(^\ circ.\.Ponderibus fluctuationis et styli sunt 3.4 ± 0.017 g (medium ± SD, n = 4) pro revellere L et AX1—3, respective (Quintix\(^^circulusR\) 224 Design 2, Sartorius AG, Göttingen, Germany).Tota longitudo ab apice acus ad finem manica plastica est 13.7, 13.3, 13.3, 13.3 cm pro LIMUS L et AX1-3 in Figura 3b, respective.
Omnes enim acus figurationes, longitudo ab apice acus usque ad extremum auriculae (id est area solidans) 4,3 cm est, et acus tubus ita ordinatur, ut sursum versus (ie parallela ipsi axi Y) sit. ).), sicut in (Fig. 2).
Consuetudo scriptionis in MATLAB (R2019a, The MathWorks Inc., Massachusetts, USA) currit in computatorio (Latitude 7490, Dell Inc., Texas, USA) generare solebat verrunt sinusoides lineares ab 25 ad 35 kHz in 7 secundis; ad analog signum convertendum per digital-ad-analog (DA) convertentis (Analogia Inventionis II, Digilent Inc., Washington, USA).Signum analogicum \(V_0\) (0.5 Vp-p) ampliatum tunc erat cum amplificatione radiophonica (RF) amplificata (Mariachi Oy Turku, Finland).Declinatio amplificationis intentionis \({V_I}\) est output ab RF amplificator cum output impedimenti 50 \(\Omega) transformatori in acus structuram constructam cum initus 50 \(\Omega)\) Langevin transducer (multilayer piezoelectric transducers ante et postico, mole onustus) generare fluctus mechanicos solent.Consuetudo RF amplians instructa est duplicato alveo stantis potentiae factoris (SWR) metri quae incidentes \({V_I}\) deprehendere potest et per 300 kHz analog-to digitali (AD) ampliata relucere. ) converter (Analog Inventionis II).Excitatio signum amplitudinis in principio et in fine modulatur ne amplificantis input vagorum obruatur.
Usura scripturae quae in MATLAB impletur, munus frequentia responsionis (AFC), id est systema stationarium linearis sumit.Item, appone 20 ad 40 kHz cohortem trans- colum ad tollendam frequentiam inutilem a signo.Quantum ad rectam theoriam transmissionis, \(\tilde{H}(f)\) hoc casu aequivalet intentioni reflexionis coefficientis, ie \(\rho _{V} \equiv {V_R}/{V_I} \)26 . Cum output impedimentum ampliantis \(Z_0\) respondet initus impedimenti constructi-in transformatoris convertentis, et reflexio coëfficientis potentiae electrici \({P_R}/{P_I}\) reducitur ad \ ({V_R}^2/{V_I}^2\, est \(|\rho _{V}|^2\).In casu ubi valor absolutus potentiae electricae requiritur, computa incidentes (P_I\) et potentiae reflexae (P_R) (W) sumendo radicem medium quadratum (rms) valoris intentionis respondentis, v.gr. ad lineam transmissionis cum excitatione sinusoideae \(P = {V}^2/(2Z_0)\) 26, ubi aequatur L \(\Omega).Potestas electrica tradita oneri \(P_T\) (id est medium insertum) computari potest ut \(|P_I - P_R ||) (W RMS) et potestas translationis efficientiam (PTE) definiri et exprimi potest. recipis (%) sic XXVII:
Frequentia responsionis tunc adhibetur ut frequentias modales \(f_{1-3}\) (kHz) styli designandi et debitam potestatem transferendi efficientiam adhibeatur, \(\text {PTE}_{1{-}3} \ ).FWHM (\(\text{FWHM}_{1{-}3}\), Hz) recta aestimatur ex \(\textu {PTE}_{1{-}3}\), ex Tabula 1 frequentiis \(f_{1-3}\) de quibus in .
Methodus mensurandi frequentiam responsionis (AFC) structurae acicularis.Dual-canale scopis-sine mensurae 25,38 adhibetur ut munus frequentiae responsionis \(\tilde{H}(f)\) obtineat et responsionis impetus H(t).\({\mathcal {F}}\) et \({\mathcal{F}}^{-1}\) designat numeros mutilum Fourieriani transformatum et inversam operationem transformat, respective.\(\tilde{G}(f)\) multiplicantur duo signa in regione frequentia, eg \(\tilde{G}_{XrX}\) significat scan inversum \(\tilde{X} r(f. )\) et gutta intentionis signum \(\tilde{X}(f)\).
Ut in fig.V, summa celeritate camera (Phantom V1612, Visio Research Inc., New Jersey, USA) tortor lens instructa (MP-E 65mm, \(f)/2.8, 1-5\ (\times\), Canon Inc. ., Tokyo, Iaponia) notare solebant deflexionem acus apice subiectae excitationi flexurali (sinusoidei unius frequentiae) in frequentia 27.5–30 kHz.Ad tabulam umbram creare, elementum altum vehementiae refrigeratum album DUCTUS (numerus pars: 4052899910881, Alba Ducta, 3000 K, 4150 lm, Osram Opto Semiconductores GmbH, Regensburg, Germania) post acus revellere ponebatur.
Ante conspectum experimentalem paro.Profundum mensuratur a media superficie.Acus compages coagmentata est et in tabula translationis motorised conscendit.Utere celeritate magna camera alta magnificationis lens (5\(\times\)) ut metiretur deflexionem apice bevelatorum.Omnes dimensiones in mm.
Ad singulas species acus coneris, 300 tabulae altae velocitatis tabulae 128 \(\x\) 128 elementa memoravimus, singula cum resolutione locali 1/180 mm (\(\prox) 5 µm), cum resolutione temporali. de 310,000 tabulae per secundam.Ut in Figura VI ostenditur, singulae tabulae (1) excisa sunt (2) ut extremum in linea extrema (imo) artubus, ac deinde mearum imaginis (3) computatur, ita Canny limina 1 et. 2 determinari potest.Deinde applica Canny28(4) ore detecto utens Sobel operator 3 \(\times\) 3 et computa pixellam positionis hypotenusae non-cavitatis (intitulatae \(\mathbf {\times}\)) omnibus 300 gradibus .Ut spatium deflexionis in fine determinet, inde computatur (utens differentia centralis algorithmus) (6) et compago quae claudicatio localis extrema (id est apicem) (VII) notatur.Post uisum marginem non-cavantem inspectis, binae tabulae (vel duae tabulae per dimidium temporis spatium divisae) (7) selectae sunt et extremum deflexionis mensuratum (intitulatum \(\mathbf {\times} \ ) superius impletum est. in Pythone (v3.8, Python Software Foundation, python.org) utens OpenCV Canny ore detecto algorithmus (v4.5.1, fons aperta visio computatoria, bibliotheca electrica, opencv.org). .
Indicium deflexionis mensuratum est utens series tabularum sumptae e camera alta velocitate 310 kHz utens algorithmus 7-gradus (1-7) comprehendens condendo (1-2), detectio in ore Canny (3-4), pixel marginem situm. calculi (5) et eorum temporis derivationes (6), et tandem cacumen-ad apicem deflexionis deflexionis mensurae uisum paribus tabularum inspectis (7).
Mensurae in aere ductae sunt (22.4-22.9°C), aqua deionizata (20.8-21.5°C) et gelatina ballistica 10% (w/v) (19.7-23.0°C, \(\text {TM}}\) \(\text {Fluka}^{\text {TM}}\) Bovinum et Pork Bone Gelatina pro Type I Ballistic Analysis, Honeywell International, North Carolina, USA).Temperature mensuratum est cum thermocouple K-type amplificante (AD595, Analog machinae Inc., MA, USA) et K-type thermocouple (Fluke 80PK-1 Bead Probe No. 3648 type-K, Fluke Corporation, Washington, USA).A Medium Profundum ab superficie (sicut origo z-axis) mensuratum est utens stadio verticali z-axis motorizato (8MT50-100BS1-XYZ, Standa Ltd., Vilnius, Lithuania) cum resolutione 5 µm.per gradus.
Cum magnitudine exempli parva (n = 5) et normalitas assumi non poterat, duo-specimen duplicatum Wilcoxon summa testium (R, v4.0.3, R fundationis pro Computing Statistical, r-project .org) adhibitum est. ad quantitatem acus discriminis comparare pro diversis bevels.Comparationes per clivum erant III, itaque Bonferroni correctio applicata est adaequato significatu gradu 0.017 et erroris rate of 5%.
Nunc ad Fig.In frequentia 29.75 kHz, curvatio dimidiae undae (\(\lambda_y/2\)) acus METIOR 21-proxime 8 mm.Cum ad extremum accedit, curvatio necem minuit per angulum obliquum.In apice \(\lambda _y/2\) \(\proxime\) sunt gradus 3, 1 et 7 mm solitis lanceolatis (a), asymmetrica (b) et inclinationis unius acus axiymmetrici (c) respectively.Hoc ergo significat extensionem lanceae 5 mm (\(\proxime) 5 mm (ex eo quod duo plana lanceae unum punctum 29,30 faciunt, fibula asymmetrica 7 mm est, revellere asymmetricus 1 est. mm.Axisymmetrica clivi (permanet centrum gravitatis constans, ergo solum crassitudo parietis organi secundum clivum actu mutatur).
FEM studia et applicatio aequationum in frequentia 29.75 kHz.(1) Cum variatio flexionis dimidiae undae computans (\(\lambda_y/2\)) pro lancet (a), asymmetrica (b) et axiymmetrica (c) geometrias revellere (ut in Fig. 1a, b,c. ) .Valor mediocris lancei, asymmetrici, et axiymmetrici, 5.65, 5.17, et 7.52 mm, valor mediocris, respective.Nota apicem crassitudinis pro fibris asymmetricis et axiymmetricis limitari ad \(\prox) 50 µm.
Mobilitas apicem (|\tilde{Y}_{v_yF_y}|\ est optimalis compositio tubi longitudinis (TL) et longitudinis convellere (BL) (Fig. 8, 9).Pro ferramento conventionali, cum magnitudo fixa, optimalis TL\(\proxime) 29.1 mm (Fig. 8).Ad asymmetricas et axisymmetricas partes (Fig. 9a, b, respective), studia FEM inclusa sunt BL ab 1 ad 7 mm, ergo optimales TL erant ab 26.9 ad 28.7 mm (range 1.8 mm) et ab 27.9 ad 29 .2 mm. 1.3 mm), respectively.Pro clivo asymmetrico (Fig. 9a), optima TL lineariter aucta, pervenit in planitiem ad BL 4 mm, et tunc acriter minuitur ab BL 5 ad 7 mm.Pro revellere axiymmetrico (Fig. 9b), optima TL linealiter aucta, BL aucta, et tandem in BL ab 6 ad 7 mm stabilita.Studium extensum axiymmetrici benificium (Fig. 9c) diversum statutum optimalium TLs ad \(\approx) 35.1—37.1 mm revelavit.Pro omnibus BLs, intervallum inter duos optimos TLs est 8mm (\(\lambda_y/2\)).
Transmissio mobilitatis lanceae 29.75 kHz.Acus flexibiliter excitabatur in frequentia 29.75 kHz et vibratio in acumine mensurata et expressa ut quantitas mobilitatis mechanicae transmissae (dB respectu maximi pretii) pro TL 26.5-29.5 mm (in 0.1 mm incrementis) .
Studia parametrica FEM in frequentia 29.75 kHz ostendunt translationem mobilitatem apices axiymmetrici minus affici mutatione longitudinis tubi quam asymmetrica.Bevel longitudo (BL) et fistula longitudo (TL) studia asymmetrica (a) et axisymmetrica (b, c) geometrica in frequentia domain studiorum usura FEM (condiciones limites Fig. 2) ostenduntur.(a, b) TL ab 26.5 ad 29.5 mm longis (0.1 mm gradus) et BL 1-7 mm longis (0,5 mm passibus).(c) Studia axisymmetrica benificium extensa inter TL 25-40 mm (in 0.05 mm incrementa) et BL 0,1-7 mm (in 0,1 mm incrementa) ostendens \(\lambda_y/2\) necessario in extremitate occurrere debere.condiciones termini mo- .
Configuratio acus tres regiones eigenfrequentiae \(f_{1-3}\) divisas habet in modum humilem, medium et altum, ut in Tabula 1. Magnitudo PTE notata est ut in fig.10 ac deinde in Fig. 11. Subter inventa sunt pro cuiusque area modali:
Typica notata instantaneae potentiae translationis efficientiam (PTE) amplitudines consecutae cum excitatione scoparum frequentia sinusoidalis pro ferramento (L) et revellere axiymmetrico AX1-3 in aere, aqua et gelatina ad altitudinem 20 mm.Uno latere spectra monstrantur.Mensurata frequentia responsionis (praeparatae ad 300 kHz) erat humilis-transitus eliquatus et deinde a factore 200 pro analysi modalis descendens.Signum ad sonum ratio est \(\le\) 45 dB.PTE augmenta (linea purpurea punctata) monstrantur in gradibus (\(^{\circ}\)).
Analysis modalis responsionis (commotae declinationis mediae ± n = 5) in Fig. 10, pro clivis L et AX1-3, in aere, aqua et 10% gelatina (profundum 20 mm), cum tribus (top) partibus modalibus ( humilis, media et alta) earumque frequentiis modalibus respondentibus \(f_{1-3}\) (kHz), (mediocris) vigore efficientiae \(\text{PTE}_{1{-}3}\) Calculata utens adumbratione. .(4) et (fundum) latitudinis plenae ad dimidias mensuras maximas \(\text{FWHM}_{1{-}3}\) (Hz), respectively.Nota latitudinem mensurae omitti cum PTE humilis relatus est, hoc est \(\text{FWHM}_{1}\) in casu AX2 declivi.Modus \(f_2\) aptissimus inventus est ad deflexiones clivi comparandi, ut ostendit summum gradum potentiae translationis efficientiam (\(\text {PTE}_{2}\)), usque ad 99%.
Regio modalis prima: \(f_1\) non multum pendet a typo medii inserti, sed a scopuli geometria pendet.\(f_1\) decrescente convellere longitudinis decrescente (27.1, 26.2 et 25.9 kHz in aere pro AX1-3, respective).Mediocris regionales \(\text{PTE}_{1}\) et \(\text{FWHM}_{1}\) sunt \(\approx\) 81% et 230 Hz respectively.\(\text {FWHM}_{1}\) summa gelatina contentum in Lancea habet (L, 473 Hz).Nota quod \(\text {FWHM}_{1}\) AX2 in gelatina aestimari non potest propter amplitudinem ignobilem memoriae FRF.
Secunda regio modalis: \(f_2\) pendet a typo instrumentorum insertorum et revellere.Valores mediocris \(f_2\) sunt 29.1, 27.9 et 28.5 kHz in aere, aqua et gelatina, respective.Haec regio modalis etiam ostendit altam PTE 99%, summum cuiuslibet coetus mensuratum, cum mediocris regionali 84%.\(\text {FWHM}_{2}\) mediocris regionalis \(\proxime\) 910 Hz.
Tertius modus regionis: frequentia \(f_3\) dependet ex instrumentorum typo et revellere.Mediocris (f_3\) valores sunt 32.0, 31.0 et 31.3 kHz in aere, aqua et gelatina respective.Mediocris regionalis \(\text{PTE}_{3}\) erat \(\proxime\) 74%, infimus alicujus regionis.Mediocris regionalis \(\text{FWHM}_{3}\) est \(\proxime\) 1085 Hz, quod est altior regione prima et secunda.
       Sequens refertur ad Fig.12 et Tabula 2. Lancea (L) deflexa maxime (altissima significatione ad omnes apices, \(p<\) 0.017) in tam aere quam aqua (Fig. 12a), assequendum summum DPR (usque ad 220 µm/) W in aere). 12 et Tabula 2. Lancea (L) deflexa maxime (altissima significatione ad omnes apices, \(p<\) 0.017) in tam aere quam aqua (Fig. 12a), assequendum summum DPR (usque ad 220 µm/) W in aere). ледующее относится к рисунку 12 и таблице 2. анцет (L). \) 0,017) как в воздухе, так и в воде (рис. 12а), достигая самого высокого DPR . Sequens applicatur figurae 12 et Tabula 2. Lancea (L) deflexa omnium apicibus, \(p<\) 0.017) in tam aere quam aqua (Fig. 12a), summo DPR assequendo.(do 220 μm/W in aere).Smt.Figure 12 and Table 2 below.(L) \(p<\) 0.017）（图12a），实现最高DPR （在空气中高达220 µm/W）。柳叶刀(L) summam deflexionem habet in aere et aqua (对所记尖端可以高电影性,\(p<\) 0.017) (图12a), et summam DPR (usque ad 220 µm/W in aere). анцет (L) отклонялся ольше всего (высокая начимость для всех наконечников, \(p<\) 0,017) в воздухе и воздухе и воздухе и наконечников, \(p<\) 0,017) в воздухе и воздухе и воздухе и наконечников льшего DPR (до 220 км/Вт в воздухе). Lancea (L) deflexa maxime (altissima significatio pro omnibus apicibus, \(p<\) 0.017) in aere et aqua (Fig. 12a), ad summum DPR (usque ad 220 µm/W in aere pertingens). In aere, AX1, qui superiores BL, deflectitur quam AX2—3 altior (significanter \(p<\) 0.017), dum AX3 (quae erat infima BL) magis quam AX2 deflectitur a DPR of 190 µm/W. In aere, AX1, qui superiores BL, deflectitur quam AX2—3 altior (significanter \(p<\) 0.017), dum AX3 (quae erat infima BL) magis quam AX2 deflectitur a DPR of 190 µm/W. воздухе AX1 с олее высоким BL отклонялся выше, ем AX2–3 (со начимостью \(p<\) 0,017), тогдка как AX3 (с ол) е, ем AX2 с DPR 190 км/Вт. In aere, AX1 cum superiore BL deflexo altiore quam AX2-3 (significanter \(p<\) 0.017), AX3 (infima BL) magis quam AX2 deflectitur cum DPR 190 µm/W.BL AX1 AX2-3 \(p<\) 0.017），而AX3（具有最低BL）的偏转大于AX2，DPR 为190 µm/W . In aere, deflexio AX1 cum superiore BL altior est quam ipsarum AX2—3 (significanter \(p<\) 0.017), et maior est deflexio AX3 (infima BL) quam AX2, DPR 190 µm/W . воздухе AX1 с олее высоким BL отклоняется ольше, чем AX2-3 (значимо, \(p<\) 0,017), тогда кнается ольше. ем AX2 с DPR 190 км/Вт. In aere, AX1 cum superiore BL plus quam AX2-3 deflectit (significans \(p<\) 0.017), cum AX3 (infima BL) plus deflectat quam AX2 cum DPR 190 μm/W.In aqua 20 mm, deflexio et PTE AX1-3 non significanter diversae sunt (\(p>\) 0.017).Gradus PTE in aqua (90.2-98.4%) erant plerumque superiores quam in aere (56-77.5%) (Fig. 12c), et phaenomenon cavationis in experimento in aqua notatum (fig. 13, vide etiam addito. indicium).
Moles deflexionis extremitatis (sed ± SD, n = 5) mensuratur pro revellere L et AX1-3 in aere et aqua (profundum 20 mm) effectus mutationis revellere geometriam ostendit.Mensurae consecutae sunt utentes continuae singulares excitationis sinusoides frequentiae.(a) Peccum ad apicem declinationis (\(u_y\vec{j}\)) ad extremum, mensuratum (b) frequentiis modalibus suis propriis \(f_2\).c) Potentia translationis efficientiam (PTE, RMS, %) aequationis.(4) et (d) Declinatio factoris potentiae (DPR, µm/W) computata ut declinationis cacumen ad apicem et electrica vim electricam transmissam (P_T\) (Wrms).
A typica summus celeritas camerae umbrae insidiarum ostendens apicem-ad apicem declinationis (lineae viridis et rubrae punctatae) lanceae (L) et apicem axiymmetricum (AX1-3) in aqua (20 mm profunditatis) supra dimidium cyclum.cyclus, ad excitationem frequentiam (f_2\) (sampling frequentiae 310 kHz).Captum cineraceum imaginem habet magnitudinem 128×128 elementa et pixel quantitatem \(\prox\) 5 µm.Video reperiri posse in informationis.
Itaque mutationem in flexione necem (Fig. 7) formavimus et mobilitatem mechanicam transferbilem pro junctionibus longitudinis et chamfer (fig. 8. 9) imitati sumus pro chamferis geometricis asymmetricis et axiymmetricis chamfericae figurae conventionalis.Ex posteriori, optimalem distantiam 43 mm (vel \(\proxime) 2.75\(\lambda _y\) ad 29.75 kHz) ab apice usque ad pugillo aestimavimus, ut in Fig. 5, ostensum est, et axiymmetricum tribus fecimus. revellere coneris diversis longitudinibus.Nos igitur mores frequentiae eorum in aere, aqua, et 10% (w/v) gelatinam ballisticam cum lancetis conventionalibus comparatis (Figurae 10, 11) notavimus, et modum aptissimum ad deflexionis collationem convellere decrevimus.Declinationem denique metiri debemus per curvationem fluctum in aere et aqua in altitudinem 20 mm et quantitatis potentiae transferendi efficientiam (PTE, %) et deflexionem factoris potentiae (DPR, µm/W) mediae insertionis pro singulis coneris.genus angulatum (Fig. 12).
Acus revellere geometriam ostensa est quantitatem acus apice deflexionis afficere.Lancea summa deflexionis consecuta est et summa DPR comparatio coneris axiymmetrici cum media deflexione inferiori (fig. 12).The 4 mm axisymmetricus revellere (AX1) cum longissima convellere peraeque signanter maximam deflexionem in aere comparato ad reliquas acus axiymmetricas (AX2–3) (\(p < 0.017\), Tabula 2), sed nulla differentia significativa. .observandum cum acus in aqua.Quapropter non est conspicuum commodum habere longitudinem longioris revellere in terminis ad apicem deflexionis apicem.Ita res se habet, apparet plus valere in deflexione quam prolixitate coneris, geometriam, quae in hoc studio studuit revellere.Hoc potest contingere propter inflexionem rigoris, verbi gratia, secundum altiorem crassitiem materiae flexae et ratio acus.
In studiis experimentalibus magnitudo fluctus flexus reflexi afficitur limitibus conditionibus extremitatis.Cum acus tip aqua et gelatina inseritur, \(\text{PTE}_{2}\) est \(\proxime\) 95%, et \(\text{PTE}_{2}\) est \ (\textus {PTE}_{2}\) valores sunt 73% et 77% pro (\textu {PTE}_{1}\) et \(\text {PTE}_{3}\); respectively (Fig. 11).Inde indicat maximam translationem energiae acousticae in medium dejectionem, seu aquam vel gelatinam, fieri in \(f_2\).Similia agendi ratio observata est in praecedente studio 31 utens simpliciori fabricae configuratione in 41-43 kHz frequentiae range, in qua auctores dependentiam reflexionis voltages coëfficientem in modulo mechanico medii embeddingi demonstraverunt.Penitus profunditas32 et proprietates mechanicae telae mechanicum onus in acum praebent et ideo exspectantur ut influant resonantes in moribus UZEFNAB.Resonantia igitur algorithmarum sequi (eg 17, 18, 33) adhiberi potest ad optimize acusticam potestatem per acum liberatam.
Simulatio in inflexione aequalium (Fig. 7.) ostendit apicem axiymmetricum structuram esse rigidiorem (id est rigidiorem in flexione) quam ferramentum et revellere asymmetricum.Secundum (1) et notae velocitatis frequentiae relationem utentes, aestimamus flexionem rigorem in extremitate acus, ut 200, 20 et 1500 MPa pro ferramento, asymmetrico et axiali planis inclinatis, respective.Hoc respondet 5.3, 1.7, et 14.2 mm, respective ad 29.75 kHz (Fig. 7a-c).Considerans salutem clinicam in USeFNAB, effectus geometriae in structuris plani rigore inclinati aestimari debet34.
Studium revellere parametri ad tubum longitudinis (Fig. 9) ostendit meliorem transmissionem altiorem esse pro revellere asymmetrico (1.8 mm) quam pro revellere axiymmetrico (1.3 mm).Mobilitas praeterea stabilis est ad \(\proxime) ab 4 ad 4.5 mm et ab 6 ad 7 mm pro asymmetricis et axiymmetricis, respective (Fig. 9a, b).Significatio practica huius inventionis in tolerantias faciendis exprimitur, verbi gratia, inferioris amplitudinis TL optimae significari potest accuratius longitudo requiri.Eodem tempore mobilitas campestria maiorem tolerantiam praebet ad eligendam longitudinem tingui in aliqua frequentia sine notabili motu mobilitatis impulsum.
Studium limites sequentes includit.Mensura recta acus deflexionis utens in ore detectionis et velocitatis imaginatio (Figura 12) significat nos limitari ad media optically diaphana, sicut aerem et aquam.Volumus etiam notare nos experimentis non uti ad mobilitatem translationis simulatae et vice versa probandam, sed studiis FEM ad optimam longitudinem acu fabricandi definiendam adhibitam esse.Quod ad limitationes practicas attinet, longitudo ferramenti ab apice ad manicam est \(\proxime) 0,4 cm longior quam aliae acus (AX1-3), vide fig.3b.Haec responsio modalis acus designationis afficere potest.Praeterea figura et volumen solidarii in fine acus agitatorum (vide figuram 3) mechanicam impeditionem clavi consilio afficere possunt, errores in impedimento mechanica et flexione moribus inducendis.
Denique demonstravimus experimentalem revellere ad geometriam pertinere quantum deflexionis in USeFNAB.Si maior deflexio effectum positivum haberet in effectu acus in texta, ut efficientiam secans post transfixam, tunc ferramentum conventionale commendari potest in USeFNAB quod maximam clauditationem praebet, servato adaequato rigore apices structuralis..Recentius autem studium 35 ostendit maiorem deflexionem extremum augere posse effectus biologicos sicut cavitates, quae ad progressionem applicationum chirurgicarum minime incursivorum conferre possunt.Cum in augenda totali acoustica potentia ostensa est ut biopsy crescat cedat in USeFNAB13, adhuc quantitatis studia specimen cedat et qualitas necessaria ad accuratas utilitates acus geometriae investigatae clinicae aestimandae.